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缝宽度为2.4-+20mm30式中σ为应力；fc为抗压强度；xεε，ε，采用型钢筋交错布置的连接方式，湿接缝uhpc超高性混凝土搅拌机=/0cmU为应变，ε为峰值点对应的应变；a为受压内浇筑。试件接缝细部构造如图所示。0uhpc超高性混凝土搅拌机uhpc超高性混凝土搅拌机3应力应变曲线初始切线模量和峰值割线模量的比采用建立非线性有限元模型。有限-A

BAQUS值。根据文献［］中的材料性试验值，元建模时混凝土、均采用实体单元来7uhpc超高性混凝土搅拌机uhpc超高性混凝土搅拌机C3D8R弹性模量为，峰值割线模量为模拟，钢筋采用线性桁架单元模拟。网格划42.8GPaT3D2Esfcε(-3)，分时，对湿接缝及界面附近的部位进行细0uhpc超高性混凝土搅拌机=/=58.4/4000×0=39.

6GP分，网格尺寸为，其余位置网格尺寸为得到a。的受拉本构关系2.5cm5=42.8/39.6=.08uhpc超高性混凝土搅拌机。桥面板有限元模型如图所示。支座采用刚度采用文献［］中的受拉应力应变曲线公式，即cm48-中山大学学报（自然科学版）卷3260ìEtε，εεt，εpc。?0≤≤0=2000με?ft，

εtεεpc，裂缝发展及破坏形态对比σí0≤≤（）2.2=?4在限荷载下，有限元模型纯弯段产生多条ft，εpcε，?[(ε)]0.95<竖向裂缝，模型破坏时弯剪斜裂缝发展到桥面板?+-0.002×400板，破坏形式为弯剪破坏。图中，通过有限元式中取ft；Et为受拉初始弹性模量；5=7.2MP

auhpc超高性混凝土搅拌机裂缝云图与试验裂缝分布的对比，可以看出有限εt为受拉线弹性限应变，εt，0uhpc超高性混凝土搅拌机0=200με元模型的破坏现象与试验现象基本致。ε为应力软化起始点等效应变，pcuhpc超高性混凝土搅拌机图有限元与试验裂缝分布5Fig.5Crackdistributionoffiniteelementandexperi

ment荷载挠度曲线对比2.3-将试验荷载跨中挠度曲线与有限元模型计算-结果对比，如图所示。图中，两者吻合良好，66整加载过程可分为典型阶段：（）线弹性阶3段，荷载与挠度呈线性关系，模型未出现裂缝，结构刚度基本保持不变。（）裂缝发展阶段，这2阶段伴随预制板底板裂缝的出现和发展，模型刚度减小。

随着荷载增加，纯弯段多条裂缝变宽、变长，剪跨区不断有新裂缝的出现与发展。由于图荷载挠度曲线有限元无法完全模拟实际结构的开裂情况，故此6-阶段有限元模拟刚度略高于试验值。（）屈服阶Fig.6Load-deflectioncurves3段，此时预制板底部受拉钢筋屈服，裂缝高度不表开裂荷载、限荷载对比分

析2断上移，荷载增长缓慢，而挠度迅速增加，模型Table2Comparativeanalysisofcrackingloadand刚度大幅度降低。开裂荷载、限荷载的试验值ultimateload和有限元计算值如表所示，有限元模型的限荷项目开裂荷载限荷载2载值低于试验结果，但相对误差不超过。有限

元计算值0%/kN62330综上所述，有限元模型与试验结果较为吻合，试验值/kN60360验证了有限元模型的可靠性。相对误差/%3.29参数分析湿接缝宽度分析33.为了解结构的受力性以及实现湿接缝构造预制桥面板湿接缝宽度是发挥预制桥面板施化设计，本文进行了湿接缝宽度、湿接缝截面工性与经济性

的主要因素之，在保证湿接形式、湿接缝配筋率参数分析。缝内钢筋锚固长度的前提下，减小湿接缝宽度可期胡志坚，等：预制拼装桥面板湿接缝抗弯性分析6uhpc超高性混凝土搅拌机33以大幅节约用量。本文建立了、表限荷载下不同宽度湿接缝底板拉应变uhpc超高性混凝土搅拌机5cm203、湿接缝宽度种模型，探究是否可以进cm30cm3Tab

le3Tensilestrainofbottomsurfaceofin-situcastjoints步减小湿接缝宽度。withdifferentwidthunderultimateload图为湿接缝宽度影响分析。由图（）可知，接缝宽度接缝底板拉应变-677a/cm/0当配筋构造相同时，不同宽度湿

接缝有限元模型30525的抗弯刚度相差不多，减小接缝宽度对结构承载20755力影响不大。由图（）可知，随着接缝宽度减小，