耐火材料搅拌机-立轴行星式搅拌机_一种环保性混合机

轴心受拉,其重要意义。中无钢筋搭接模型所受影响大于钢筋搭接模型。通过对钢筋搭接湿接缝模型和整体浇筑模型模型TU2-2在试验结束后对其破坏界面观察发现的比较可以发现，除开uhpc超高性混凝土搅拌机龄期仅为6d的模存在凿毛深度明显(肉眼可见)低于其余模型平型,湿接缝模型的平均开裂荷载Pc为整体浇筑模均凿毛深度的现象,导致

其实测承载力要远低于型的72.%,平均破坏荷载Pu为整体浇筑模型的理论值，故在限承载力、模型破坏特征及钢筋应70.7%。可见湿接缝界面为结构的薄弱部位，界变关系的分析中对模型TU2-2不予考虑。面的存在削弱了结构的抗拉性,锚固头钢筋搭2.3荷载-位移关系接uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝这结构的力学性与整体

浇3组拉伸试验模型各取作出荷载-位移筑模型相比还有定的提升空间，uhpc超高性混凝土搅拌机龄期的曲线如图7a所示(曲线中位移指模型自身的伸长增加可以定程度上改善湿接缝的力学性。量)。可以看出,加载初期模型处于弹性阶段，图为将试验值与规范计算理论值对比，基于中变形量在0.2mm左右，其中TU-2伸长量大于《

混凝土结构设计规范》[9]6.2节规定对模型进TN-,说明弹性阶段湿接缝模型刚度低于整体浇行承载力分析，结合模型的实际破坏形态，得到模筑模型。随着荷载继续增加,湿接缝无钢筋搭接型TU-~TU-3和TN-~TN-3的受拉限承载模型TU2-3率先发生脆性破坏，而TU-2在混凝力Pt,s理

论值计算公式为式(),模型TU2-~土开裂后因拉力有效传递给了搭接钢筋而继续承TU2-3的受拉限承载力P"理论值计算公式为载，同时模型变形增大，裂缝不断开展,具有较好式(2)。的延性和较高的承载力。图中还可以看出整体浇Pt,s=nAsfy()筑模型TN-的破坏荷载大，可见湿接缝界面的Pt

,c=A/t,i(2)存在明显降低了模型抗拉限承载力。式中:n为开裂界面钢筋根数;A,为单根钢筋截面2.4荷载-应力关系面积;A为模型全截面面积；厶为HRB400钢筋的由于模型TU2-~TU2-3界面没有钢筋搭接,抗拉强度设计值(360MPa)；九i为接缝界面抗拉TN-~TN-3为普通混凝土整

体浇筑模型，混凝土强度,考虑界面抗拉强度难以获取，为使公式更具裂缝处没有钢筋或附近没有应变片，这两组模型普适性，此处取C50混凝土抗拉强度设计值.89钢筋应变片读数均较小。以TU-钢筋应变为例0.5.0.52.02.53.03.54.04.55.0裂缝宽度/mm(a)荷载-位移曲线(b)T

U-钢筋荷载-应力曲线(c)荷载-裂缝宽度曲线图7拉伸试验曲线5卷增刊2建筑结构Vol.5No.S2202年2月BuildingStructureDec.202预制拼装板uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝抗弯性分析龙佩恒，杜小节，韩扬,2，刘坤（北京建筑大学土木与交通工程学院，北京0004

4；2中铁工程设计咨询集团有限公司郑州设计院，郑州45000）［摘要］为研究uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝合理宽度以及在宽度相同情况下不同钢筋搭接形式对预制拼装板抗弯性的影响，设计制作了5块试验板，对每块板进行抗弯试验，测量荷载、位移和观察裂缝发展情况，分析它们的抗弯性和开裂、破坏情况。采用ABAQUS有限元

软件对各试验板进行有限元分析，对比试验与有限元模拟结果，深入分析配筋率对构件开裂、破坏位置及抗弯性的影响。研究结果表明：在配筋率和钢筋搭接形式相同情况下，30cm宽的uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝抗弯承载力佳，20cm宽的uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝次之，5cm宽的uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝差，建议采用宽度大于20cm的uhpc超高性混凝土搅拌机

湿接缝；在uhpc超高性混凝土搅拌机湿接缝宽度都为20cm的情况下，钢筋搭接形式对预制拼装板的抗弯性影响较小；配筋率对板开裂、破坏位置及抗弯性影响显著。［关键词］预制拼装板；超高性混凝土；湿接缝；抗弯性；有限元模拟中图分类号：TU375.2文献标识码：A文章编号：002-848X(202)S2-209-