立轴行星式搅拌机多样化功能更利于按需生产

立轴行星搅拌机转速对精矿指标的影响

式中：ｍ为入磨干矿量；θ、θ０分别为磨矿后与磨矿前１　２００ｒ／ｍｉｎ，３０．５９ｋｇ／（ｋＷ·ｈ）。－０．０３８ｍｍ粒级含量；Ｖ为磨机的有效容积；Ｐ为磨矿效率呈现先升高后降低的趋势，主要原因是随磨矿功率；Ｔ为磨矿时间。着转速的增加，陶瓷球介质与矿物之间的碰撞作用弱磁选采用武汉洛克粉磨设备制造有限公司生逐渐加剧，颗粒所受的冲击力以及剪切力逐渐增大，产的ＲＫ／ＣＲＳ－Ф４００ｍｍ×３００ｍｍ型弱磁选机。颗粒粒度逐步变细。而转速过高的话，一方面，部分试验采用立轴行星搅拌机磨矿－弱磁精矿的工艺流程，鞍千预选陶瓷球与颗粒受较强离心力甩至筒壁，相对运动减铁精矿通过立轴行星搅拌机磨细磨至一定粒度后调浆给入弱磁小，从而浪费相当一部分能量，导致磨矿效率低［８－９］；选机进行分选，弱磁精矿、弱磁尾矿分别烘干、制样、化另一方面，在试验过程中，较高转速下可观察到明显验，考察立轴行星搅拌机磨磨矿工艺参数对弱磁选指标的影响。的筒体抖动以及球磨不稳定等现象，这是由于高搅２　试验结果与讨论拌器转速下陶瓷球在筒壁上层叠堆积，立轴行星搅拌机器叶片２．１　立轴行星搅拌机转速试验与堆叠起来的陶瓷球相互挤压、碰撞，故需要选择合在固定介质充填率为６８．２％、介质尺寸为适的转速条件，使磨机稳定运行。５ｍｍ、料球比为０．７、磨矿浓度为５０％、磨矿时间为由图３可知，随着搅拌器转速从６００ｒ／ｍｉｎ增３．５ｍｉｎ、弱磁场强为７９．６ｋＡ／ｍ的条件下，进行不加到１　２００ｒ／ｍｉｎ，弱磁精矿品位由６２．７４％增加至同立轴行星搅拌机转速试验，结果如图２和图３所示。６８．４８％；转速从６００ｒ／ｍｉｎ增加到８００ｒ／ｍｉｎ，弱磁由图２可知，随着转速由６００ｒ／ｍｉｎ增加到精矿回收率从９０．６２％增加至９１．９９％，转速继续从１　２００ｒ／ｍｉｎ，－０．０３８ｍｍ比生产率由１．３０ｋｇ／（ｈ·Ｌ）８００ｒ／ｍｉｎ增加到１　２００ｒ／ｍｉｎ，精矿回收率由增加至３．４０ｋｇ／（ｈ·Ｌ）；转速从６００ｒ／ｍｉｎ增加到９１．９９％逐渐减小至８８．９７％。综合考虑磨矿效果１　０００ｒ／ｍｉｎ，－０．０３８ｍｍ磨矿效率从２１．７５ｋｇ／和选别指标，同时保证设备的正常运转，确定适宜的７期史　达，等：鞍千预选铁精矿陶瓷球立轴行星搅拌机磨再选试验研究１４３

转速为１　０００ｒ／ｍｉｎ。大，消耗的能量也越大，会增大研磨成本［１０－１２］，此外，２．２　介质尺寸试验使用直径大于６ｍｍ的陶瓷球介质，立轴行星搅拌机磨磨矿过在固定介质充填率为６８．２％、搅拌器转速为程容易出现卡球现象，说明该设备充填的介质尺寸１　０００ｒ／ｍｉｎ、料球比为０．７、磨矿浓度为５０％、磨矿上限为６ｍｍ。若增大设备容积至２．０Ｌ，充填介质时间为３．５ｍｉｎ、弱磁场强为７９．６ｋＡ／ｍ的条件下，尺寸可提高至１０ｍｍ。综合考虑磨矿效果和选别进行不同介质尺寸试验，结果如图４和图５所示。由指标，确定适宜的介质尺寸为６ｍｍ。图４可知，随着介质尺寸由３ｍｍ增加到６ｍｍ，２．３　磨矿浓度试验－０．０３８ｍｍ比生产率由１．９８ｋｇ／（ｈ·Ｌ）增加至在固定介质充填率为６８．２％、搅拌器转速为３．２９ｋｇ／（ｈ·Ｌ）；介质尺寸从３ｍｍ增加到５ｍｍ，１　０００ｒ／ｍｉｎ、料球比为０．７，介质尺寸为６ｍｍ、磨矿－０．０３８ｍｍ磨矿效率从２８．４１ｋｇ／（ｋＷ·ｈ）增加到时间为３．５ｍｉｎ、弱磁场强为７９．６ｋＡ／ｍ的条件下，３３．７８ｋｇ／（ｋＷ·ｈ），继续增大转速至６ｍｍ，磨矿效进行不同磨矿浓度试验，结果如图６和图７所示。率减小至３３．７４ｋｇ／（ｋＷ·ｈ）。由图５可知，随着介由图６可知，随着磨矿浓度由４０％增加到５０％，质尺寸由３ｍｍ增加到６ｍｍ，弱磁精矿品位由－０．０３８ｍｍ比生产率由２．７９ｋｇ／（ｈ·Ｌ）增加至６４．５０％增加至６８．８９％；介质尺寸由３ｍｍ增加到３．２９ｋｇ／（ｈ·Ｌ），磨矿浓度由５０％增加到７０％，４ｍｍ，弱磁精矿回收率从９０．２７％减小至８９．３８％，－０．０３８ｍｍ比生产率在３．１５～３．３５ｋｇ／（ｈ·Ｌ）范介质尺寸继续从４ｍｍ增加到６ｍｍ，精矿回收率在围内小幅波动；磨矿浓度从４０％增加到７０％，８９．０８％～８９．７７％之间波动。－０．０３８ｍｍ磨矿效率从３７．６１ｋｇ／（ｋＷ·ｈ）减小到２５．８５ｋｇ／（ｋＷ·ｈ）。由图７可知，随着磨矿浓度由４０％增加到５０％，弱磁精矿品位由６７．０７％增加至６８．８９％，磨矿浓度由５０％继续增加至７０％，精矿品位小幅增大至６９．００％；磨矿浓度由４０％增加到５０％，弱磁精矿回收率从９０．３１％减小至８９．０８％，磨矿浓度由５０％增加到７０％，