混凝土立轴行星搅拌机抱轴问题及解决办法

数均满足规范要求（0应力(MP)-50应力应力-50新型

组合结构钢腹杆按照《****桥梁钢结构设-100-100计规范》进行强度验算，验算结果如图4、图5所示.-150-150-200.-200图中仅示出左半拱腹杆的应力值虚线表示上述规-250-250范中规定Q420钢材的基本容许应力240MPa.-300-3000204060801001201401601

80200220240020406080100120140160180200220240纵桥向坐标(m)纵桥向坐标（）m图4半跨直腹杆正应力表第2期刘振，等：新型钢腹杆组合拱桥试设计93UHPC-300300表9稳定性有限元计算表250250200裸拱成桥状态下200150模态特征值失稳形态特征值失

稳形态150100100纵向失稳拱脚局部失稳）50118.1048.14450横向失稳拱脚局部失稳MPa0（218.3908.1650拱脚局部失稳拱脚局部失稳应力(MPa)-50应力-50320.5429.522-100拱脚局部失稳拱脚局部失稳-100420.7169.617-150拱脚局部失稳拱脚

局部失稳-150-200523.9129.584-200-250-250-300有限元分析结果可以看出，裸拱下较先出现的-300020406080100120140160180200220240020406080100120140160180200220240纵桥向坐标纵桥向坐标(m)（）m屈曲模态

为主拱圈纵向对称屈曲，稳定系数为图5半跨斜腹杆正应力表18.104，远远大于规范要求的4~5.成桥状态下，由于拱上建筑及活载的增加，前五阶屈曲模态均表现由图4、图5可知，直腹杆及斜腹杆在恒载 活载为拱脚局部失稳，但稳定性系数也均大于规范要求作用下其拉压应力均在虚线240MPa之内.直腹杆较的4~5.

同时也表明成桥状态下主拱圈的纵向及横大压应力为-203.2MPa，较大拉应力为128.8MPa，向稳定性优于拱脚局部失稳，且稳定系数也都在斜腹杆较大压应力为-174.9MPa，较大拉应力为8.144以上.但应该加强对主拱圈拱脚底板局部失171.6，均满足规范要求，同时钢腹杆较小径厚比为稳的分析和重视

.在以后试设计中，建议主拱圈采15.625，大于规范比14.96，较大长细比为29.525，小用拱顶至拱脚截面逐渐增加厚度的方式来减小主于规范比100，因此钢腹杆强度、径厚比、长细比均拱圈结构自重，使得主拱圈受力更加合理.避免出满足规范要求.现局部先于整体失稳的现象.2.3试设计稳定性分析拱圈稳定性

验算分纵向稳定性和横向稳定性验算分析，当拱圈宽度大于跨径1/20（22.25m）时应验算拱的横向稳定.本文参照《公路桥涵设计手图裸拱较好阶屈曲变形册-拱桥》中相关规定分别进行主拱圈的纵向和横6向稳定性分析.分析结果如表8所示.表8稳定性理论计算表项目状态计算临界力（）设计值（）安全系数kNkN成桥图

7成桥运营较好阶屈曲变形平面内2854239.3424186206.818裸拱2854239.34217812016.024成桥3结论平面外3477829.1234186208.308裸拱3477829.12317812019.525（1）新型UHPC-钢腹杆相比普通混凝土拱桥，由于是新型结构加上拱

桥设计手册中相应的在相同的设计荷载要求下，采用相对轻薄的截面尺公式偏于保守，稳定性理论公式采用经验值，因此寸就能满足设计要求.初步分析表明新型组合结构在进行理论稳定性分析的基础上，建立有限元模自重效应明显降低，主拱圈受力性能良好，具有较型.分析了裸拱及运营阶段的稳定性，计算结果如好的应用前景.表9所

示.裸拱及运营阶段状态下一阶屈曲模态变（2）新型UHPC-钢腹杆组合拱桥的稳定性问形图如图6、图7所示.题，同时采用理论计算和有限元分析，其稳定系数第43卷第3期湖南大学学报(自然科学版)Vo1．43。No．3ZO16年3月JournalofHunanUniversity(NaturalScienc

es)Mar．2016文章编号：1674—2974(2016J03—0001—07新型UHPC连续箱梁桥的体外预应力锚固构造形式研究邵旭东，张良，张松涛，欧阳泽卉(1．湖南大学土木工程学院，湖南长沙410082；2．天津市市政工程设计研究院，天津300051)摘要：针对新型UHPC连续箱梁桥的结构特