公路软土路基加固处理及沉降分析

m,半径R】为12.5mm,外筒法》进行。使用BrookfieldRST-SST型同轴双圆柱筒内径&为13.56mm,测试过程中外筒保持静止;流流变仪进行UHPC净浆流变性能测试;流变仪转子变测试过程的转速变化见图2，流变测试总时长为表3试验因素-水平5.5min,其中,0-25s,转速线性增加至1

00r/min,超细粉煤灰掺量25-205s,转速保持不变，随后转速呈现阶梯式下因素水胶比(A)硅灰掺量(C)/%(B)/%降，每个转速台阶保持15s0水平10.16061.2.3湿颗粒堆积密实度测定水平20.18208基于KWAN等㈤提出的湿颗粒堆积密实度测水平30.204010试方法,UHPC净

浆的湿颗粒堆积密实度测定步骤-2-黄静，季文玉，阎培渝新拌UHPC净浆的工作性与流变性试验研究wrr=Z(5)Am式中:丁为胶凝材料的湿颗粒堆积密实度iU为湿颗粒堆积密实度对应的空隙率;％为各试验组的水胶体积比;为各试验组的富余水胶体积比;仏为胶凝材料的平均比表面积;Ac,Aufa和血分别为水泥、超

细粉煤灰和硅灰的比表面积；?c、丘UFA和Rs分别为各试验组的水泥、超细粉煤灰和硅灰在胶凝材料中的体积百分比。结果与讨论如下：22.1WFT结果分析(1)选择某一试验组的胶凝材料干拌2min形各试验组的计算相关参数及结果如成预混料,按一定的水胶体积比进行充分搅拌;搅拌WFTWFT表5和表6所示。时先

将全部水及减水剂倒入搅拌锅，再加入1/2预混料低速搅拌3min,较后将剩余的预混料均分成4表5WFT计算的相关参数份逐份加入uhpc超高性能混凝土立轴行星uhpc超高性能混凝土立轴行星搅拌机,每加入一份低速搅拌3min。编号T叭^MxlO6(2)将(1)中的浆体倒入体积为25mL的容器10.7180.0994.69测量浆体的表观密度，并根据该试验组的胶凝材料

20.8080.2277.37配合比计算出相应的空隙率。30.8650.2869.72(3)改变水胶体积比，重复(1)、(2)。40.7490.2145.86(4)以水胶体积比为横坐标，空隙率为纵坐标50.8200.3008.42作图，空隙率的较低点对应该试验组的湿颗粒堆积60.8110.2707.

7770.7840.3297.00密实度。80.7530.2576.311.2.4黏度系数计算90.8560.3888.75基于WONG等㈤提出的具有剪切增稠特性的表6正交试验结果大流态混凝土的指数型流变模型，考虑柱塞流影响编号流动度/mm黏度系数/(Pa?s")WFT/nm的情况下，利用该模型的库

特逆问题的解[见式11441.5221.1(1)],对各试验组的有效转速与扭矩数据进行非线22290.5030.9性拟合后，得到黏度系数。32450.1629.4-n~2Jn—QJn_丁\lnd—g-R.)T-(严)山善(1)42020.6836.52(2佩K)KR252250.4335.7式中:Q

为流变仪转子的转速,rad/min；T为相应的扭62530.1334.7矩,N-m；r0为屈服应力,Pa；K为黏度系数,Pa?s"；n为72420.3047.1拟合指数;乩、兄和人分别为外筒内径、转子直径和82510.1940.792640.1644.3有效高度,mm。1.2.5WFT计算2.2正交

试验结果分析基于KWAN等提出的新拌混凝土颗粒表面水正交试验结果如表6所示。流动度、黏度系数膜层厚度模型与理论㈤,分别测得水泥、超细粉煤灰和WFT结果计算、极差及方差分析如表7~表9所和硅灰(颗粒粒径＜75xm)的比表面积和胶凝材料示。指标-因素图如图3所示。(颗粒粒径＜75Jim)的湿颗粒堆积密实

度，利用式由表6~表9和图3可知,在试验研究所取的水(2)~式(5)计算出各试验组的WFT。平范围内：水胶比、超细粉煤灰掺量和硅灰掺量提高都造成净浆的流动度和WFT加大，黏度系数减小;随着超细粉煤灰掺量的增加，黏度系数降幅减(3)小，说明：较高的超细粉煤灰掺量对净浆流变性的影响程度较弱；随着硅灰掺量

的增加，流动度和4m=Ac?c AuFaRuFa 4sRs⑷-3-2022年第1期混凝土与水泥制品总第309期表7净浆流动度结果计算、极差及方差分析因素水平流动度指标和极差偏差平方和显著性Kl(0.16)618A（水胶比）K2(0.18)6804632338.83高度显著K3(0.20)757Kl(

0)588B（超细粉煤灰K2(20)705